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考慮到表層的極限厚度而估計(jì)的鑄造線的生產(chǎn)率pr必須小于或等于上面算出的prmaxt或pr≤prmaxt。圖5表示與具有**少4條邊到**多10條邊的制品p相關(guān)的**大生產(chǎn)率prmaxt，使用以下數(shù)據(jù)作為示例：利用上述公式中的數(shù)據(jù)，得到了不同類型制品p的生產(chǎn)率極限prmaxt：特別地，描述**大生產(chǎn)率prmaxt的曲線漸近展開，基本上是表達(dá)式n*tan(π/n)的函數(shù)，n趨向于無窮大時(shí)n*tan(π/n)取恒定值π。這種展開意味著，超過某一n，可實(shí)現(xiàn)的**大生產(chǎn)率prmaxt保持不變，因此進(jìn)一步增加邊數(shù)n不會(huì)帶來任何益處。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，鑄造線18的生產(chǎn)率pr可大于或等于60t/h...

1)混料：按以上配比稱取銅錫合金粉、純銅粉、鐵銅合金粉、銅鉻合金粉、鉛粉、石墨粉和二硫化鉬粉在v型混料機(jī)中混合12小時(shí)，混合均勻；(2)成形：將步驟(1)中的混合均勻的物料，倒入壓制模具中，在600mpa壓力下，壓制獲得壓坯；(3)加壓燒結(jié)：將步驟(2)中獲得的坯體，裝入模具中，模具放入燒結(jié)爐中在氫氣氣氛保護(hù)下進(jìn)行加壓燒結(jié)，燒結(jié)工藝依次為：℃/min的升溫速度從室溫升到600℃；℃后保溫30min，保溫同時(shí)逐步開始加壓，**終壓制壓力為60mpa；℃/min的升溫速度從600℃升到870℃，升溫過程中保持壓制壓力為60mpa；℃時(shí)保溫120min，保溫過程中保持壓制壓力為60mpa；℃...

表層和控制性扇形區(qū)114之間的接觸以不適當(dāng)?shù)姆绞桨l(fā)生，那么會(huì)存在表層可能被擠壓或撕裂的實(shí)際可能性，從而導(dǎo)致潛在迸出。在任何情況下，鑒于幾乎整個(gè)鑄造曲線上制品p的每個(gè)面的都是由控制性扇形區(qū)114支撐的，控制性扇形區(qū)114所必需的維護(hù)成本是相當(dāng)高的。此外，對(duì)齊必須由鑄造線外的操作者手動(dòng)完成，因此鑒于在組裝時(shí)控制性扇形區(qū)114常常無法對(duì)齊，在車間中進(jìn)行該步驟時(shí)需要很強(qiáng)的專業(yè)知識(shí)。因此需要完善可以克服現(xiàn)有技術(shù)的至少一個(gè)缺點(diǎn)的鑄造方法。本發(fā)明的一個(gè)目的是完善一種高效且允許實(shí)現(xiàn)高生產(chǎn)率的連續(xù)鑄造方法。本發(fā)明的還有一個(gè)目的是完善一種允許限制對(duì)鑄造設(shè)備零件的維護(hù)干預(yù)的連續(xù)鑄造方法。本發(fā)明的另一個(gè)目的是...

建立脫模強(qiáng)度約需10～100秒鐘。用熱芯盒法制芯,型芯的尺寸精度比較高，但工藝裝置復(fù)雜而昂貴，能耗多，排出有刺激性的氣體，工人的勞動(dòng)條件也很差。②殼芯采用覆模砂熱法制芯，砂芯強(qiáng)度高，質(zhì)量好；③冷芯盒法制芯：60年代末出現(xiàn)。用尿烷樹脂作為芯砂粘結(jié)劑。用此法制芯時(shí),芯盒不加熱,向其中吹入胺蒸汽幾秒鐘就可使型芯硬化。這種方法在能源、環(huán)境、生產(chǎn)效率等方面均優(yōu)于熱芯盒法。70年代中期又出現(xiàn)吹二氧化硫硬化的呋喃樹脂冷芯盒法。其硬化機(jī)理完全不同于尿烷冷芯盒法，但工藝方面的特點(diǎn)，如硬化快、型芯強(qiáng)度高等，則與尿烷冷芯盒法大致相同。砂型鑄造水玻璃砂芯用水玻璃做黏結(jié)劑做的砂芯可分成以下幾種：水玻璃CO2法、...

從而通過連接柱帶動(dòng)整個(gè)分離套件在轉(zhuǎn)輪板上進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，同時(shí)上端被錘散的型砂通過過濾板流出，從而達(dá)到旋轉(zhuǎn)清砂的目的，此種清砂方式不需要人工對(duì)砂箱進(jìn)行清理，故極大的減少了員工的工作量，間接的提高了員工的工作效率。3.本發(fā)明中設(shè)計(jì)了收集套件，當(dāng)砂型內(nèi)部壓實(shí)的型砂分離套件的內(nèi)部的震動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行一次打散后，打掃的型砂通過過濾板運(yùn)動(dòng)至收集皿中，后電機(jī)b開始工作，帶動(dòng)轉(zhuǎn)動(dòng)柱32轉(zhuǎn)動(dòng)，進(jìn)而帶動(dòng)勻料輥33進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)，進(jìn)而達(dá)到二次散砂的目的，極大的提高了型砂的分離程度，極大的避免了因型砂打碎不充分二次壓實(shí)時(shí)存有空氣，導(dǎo)致鑄件質(zhì)量下降的現(xiàn)象發(fā)生，提供了產(chǎn)品的合格率。附圖說明下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)一步說明。圖...

考慮到表層的極限厚度而估計(jì)的鑄造線的生產(chǎn)率pr必須小于或等于上面算出的prmaxt或pr≤prmaxt。圖5表示與具有**少4條邊到**多10條邊的制品p相關(guān)的**大生產(chǎn)率prmaxt，使用以下數(shù)據(jù)作為示例：利用上述公式中的數(shù)據(jù)，得到了不同類型制品p的生產(chǎn)率極限prmaxt：特別地，描述**大生產(chǎn)率prmaxt的曲線漸近展開，基本上是表達(dá)式n*tan(π/n)的函數(shù)，n趨向于無窮大時(shí)n*tan(π/n)取恒定值π。這種展開意味著，超過某一n，可實(shí)現(xiàn)的**大生產(chǎn)率prmaxt保持不變，因此進(jìn)一步增加邊數(shù)n不會(huì)帶來任何益處。根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)方面，鑄造線18的生產(chǎn)率pr可大于或等于60t/h...

從而避免使用控制區(qū)，同時(shí)避免不可承受的膨脹風(fēng)險(xiǎn)。此時(shí)，已知生產(chǎn)的**大鑄造速度和為了控制膨脹的邊的**佳尺寸，可以計(jì)算不同多邊形形狀的制品的生產(chǎn)極限。根據(jù)文獻(xiàn)，鑄造線的生產(chǎn)率定義為通過結(jié)晶器的質(zhì)量流率，生產(chǎn)率可以根據(jù)以下計(jì)算：pr＝*ρ*a*vc其中：pr為小時(shí)生產(chǎn)率[t/h]ρ為包括凝固效應(yīng)的固體金屬(例如固體鋼)的密度(kg/m3)a為制品p截面[m2]vc為鑄造速度[m/min]類似地，利用**大鑄造速度vcmaxb而不是鑄造速度vc，通過每個(gè)多邊形形狀的輪廓確定可實(shí)現(xiàn)的**大生產(chǎn)率prmaxb，超過prmaxb會(huì)出現(xiàn)不可承受的膨脹問題。prmaxb＝*ρ*a*vcmax6反過來...

生產(chǎn)應(yīng)用結(jié)果表明：該涂料的滲透性、抗流淌性和抗裂性均很好，涂層強(qiáng)度高，發(fā)氣量小，澆注后涂層自身產(chǎn)生適度燒結(jié)，打箱時(shí)涂層易成片剝離，鑄件表面光潔，基本無粘砂，字跡非常清晰。而未用涂料時(shí)，鑄件打箱后表面粘砂嚴(yán)重，字跡模糊（見圖3~4，圖中上部均為使用涂料的鑄件，下部均為未用涂料的鑄件）。鑄件進(jìn)行拋丸清理后，使用涂料的表面粗糙度明顯低于未用涂料的表面（見圖5，圖中上部為使用涂料的鑄件，下部為未用涂料的鑄件)，表面粗糙度Ra≤μm，而且無氣孔、夾砂和掉砂等缺陷，大幅度提高了鑄件清理工效，節(jié)約了能源，減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度。圖3管子鉗柄體鑄件表面情況對(duì)比圖4制動(dòng)轂鑄件表面情況對(duì)比(拋丸清理前)圖5制動(dòng)轂...

為了改善濕型砂工藝的勞動(dòng)條件，實(shí)現(xiàn)“綠色鑄造”，提高鑄件表面質(zhì)量，應(yīng)用濕砂型鑄造系列涂料是一個(gè)重要途徑。粘土濕砂型涂料有以下一些特殊要求：1、濕砂型宜采用醇基快干涂料，并且**好采用噴涂方法。濕型砂鑄造時(shí)如采用水基涂料，需要進(jìn)行表面烘干，否則極易降低砂型表面強(qiáng)度，也使鑄件容易產(chǎn)生氣孔缺陷，但這將增加生產(chǎn)工序，降低生產(chǎn)效率，在批量生產(chǎn)線上也不易實(shí)現(xiàn)。而醇基涂料具有干燥快（點(diǎn)燃干燥或自然揮發(fā)干燥）、生產(chǎn)效率高、適用范圍廣等特點(diǎn)。另外，濕型砂表面強(qiáng)度低，刷涂涂料時(shí)容易帶砂，操作不便，涂層不光潔。2、濕砂型涂料要求滲透性和抗裂性高，發(fā)氣量小。因?yàn)闈裥蜕傲６燃?xì)，透氣性差，含水量高，發(fā)氣量大，強(qiáng)度...

不同之處在于：原料全部采用元素粉。本對(duì)比例例所得銅基受電弓滑板，其硬度為61hb、電阻率為μωm、抗拉強(qiáng)度為131mpa、沖擊韌性為7j/cm2、滑板高度磨耗比為、滑板重量磨耗比為242g/萬機(jī)車公里、對(duì)接觸線磨耗比為。對(duì)比例2其他條件均和實(shí)施例3一致；不同之處在于：原料全部采用球形粉。本對(duì)比例例所得銅基受電弓滑板，其硬度為54hb、電阻率為μωm、抗拉強(qiáng)度為122mpa、沖擊韌性為5j/cm2、滑板高度磨耗比為、滑板重量磨耗比為196g/萬機(jī)車公里、對(duì)接觸線磨耗比為。對(duì)比例3其他條件均和實(shí)施例3一致；不同之處在于：原料全部采用元素粉且步驟3燒結(jié)工藝為：在氫氣氣氛下，以12℃/min的...

1采用燒結(jié)剝離型涂料防止鑄鋼件氣孔和增碳缺陷采用含氮的呋喃樹脂砂和用苯磺酸等作固化劑的呋喃樹脂砂生產(chǎn)鑄鋼件時(shí)，容易產(chǎn)生皮下氣孔缺陷；低碳不銹鋼鑄件還增碳，導(dǎo)致其抗腐蝕及抗疲勞能力下降，并使得焊接性能變差。燒結(jié)致密的涂料能作為屏蔽層有效阻擋來自砂型（芯）的N、C與金屬液反應(yīng)，或者通過氣相或固相擴(kuò)散進(jìn)入金屬液，從而避免鑄鋼件產(chǎn)生皮下氣孔、增C等缺陷。獲得在高溫下高致密、具有良好屏蔽性的涂層的方法有：1、使用其燒結(jié)溫度比金屬的澆注溫度低50～100℃，能發(fā)生輕度燒結(jié)的耐火材料，以形成致密的涂層。2、在涂料耐火骨料中配入某些助熔成分，在澆注溫度下適度熔融，形成一層致密無縫的玻璃體。3、選用細(xì)粒...

進(jìn)而帶動(dòng)螺紋套246在螺旋桿245上向內(nèi)側(cè)進(jìn)行運(yùn)動(dòng)從而通過連接塊247帶動(dòng)夾緊板25向內(nèi)側(cè)運(yùn)動(dòng)，從而達(dá)到夾緊砂箱的目的。所述連接機(jī)構(gòu)29包括配合柱291、觸發(fā)桿292、復(fù)位推桿293、外行頂桿294、觸發(fā)轉(zhuǎn)板295、中心轉(zhuǎn)軸296和固定銷297，配合柱291通過焊接的方式均勻安裝在連接板28上，配合柱291上設(shè)置有圓形通孔c，其相對(duì)連接板28上設(shè)置有與配合柱291相互配合使用的通孔d，通孔d內(nèi)部通過滑動(dòng)連接的方式設(shè)置有觸發(fā)桿292，觸發(fā)桿292下端抵靠有復(fù)位推桿293，觸發(fā)桿292左右兩端對(duì)稱抵靠有外行頂桿294，外行頂桿294外側(cè)抵靠有觸發(fā)轉(zhuǎn)板295，觸發(fā)轉(zhuǎn)板295固定安裝在中心轉(zhuǎn)軸...

1)混料：按以上配比稱取銅錫合金粉、純銅粉、鐵銅合金粉、銅鉻合金粉、鉛粉、石墨粉和二硫化鉬粉在v型混料機(jī)中混合12小時(shí)，混合均勻；(2)成形：將步驟(1)中的混合均勻的物料，倒入壓制模具中，在600mpa壓力下，壓制獲得壓坯；(3)加壓燒結(jié)：將步驟(2)中獲得的坯體，裝入模具中，模具放入燒結(jié)爐中在氫氣氣氛保護(hù)下進(jìn)行加壓燒結(jié)，燒結(jié)工藝依次為：℃/min的升溫速度從室溫升到600℃；℃后保溫30min，保溫同時(shí)逐步開始加壓，**終壓制壓力為60mpa；℃/min的升溫速度從600℃升到870℃，升溫過程中保持壓制壓力為60mpa；℃時(shí)保溫120min，保溫過程中保持壓制壓力為60mpa；℃...

該層氧化物將易于剝離，鑄件將不會(huì)粘砂。因此，加快氧化物的生成速度或減少氧化物的消耗速度，都有助于獲得易剝離涂層。為此，可在涂料中預(yù)先加入粉狀Fe2O3等金屬氧化物，以抵償氧化物的消耗，促進(jìn)易剝離涂層形成。Fe2O3在高溫下轉(zhuǎn)化成FeO并析出氧，氧又促使更多鐵被氧化：燒結(jié)剝離助劑的加入量應(yīng)根據(jù)鑄件的重量、厚度、澆注溫度等因素在一定范圍內(nèi)調(diào)整。本燒結(jié)剝離型醇基淺色鑄鐵涂料的懸浮率、抗裂性和發(fā)氣性達(dá)到了國(guó)內(nèi)同類產(chǎn)品先進(jìn)水平，涂刷指數(shù)和觸變率也較高。新型燒結(jié)剝離型醇基淺色鑄鐵涂料在3h內(nèi)基本無沉淀，8～24h懸浮性仍高達(dá)98～94%，長(zhǎng)期存放后不板結(jié)，1000℃時(shí)的發(fā)氣量為16ml/g以下，1...