當一次電流 IP>0，即為正向直流偏置，其在鐵芯 C1  中產(chǎn)生恒定的增磁直流磁通， 鐵芯 C1 磁化曲線將向左發(fā)生平移， 使鐵芯 C1 進入正向飽和區(qū)的閾值電流變小。 且正向 飽和閾值電流滿足 I+th1=I+th-βIp，其中 β=NP/N1 為一次繞組 WP 匝數(shù) NP 與激磁繞組 W1 匝 數(shù) N1 之間的比值。此時新的振蕩過程將不同于原 IP=0 時自激振蕩過程， 由于正向飽和 閾值電流 I+th1 小于原正向激磁閾值電流 I+th ，導致正半周波自激振蕩過程將不會在原 t1 時刻進入飽和區(qū)， 而是略有提前， 即鐵芯 C1 工作點將提前進入正向飽和區(qū) B；同時由于 正向直流磁通作用，鐵芯 C1  進入負向飽和區(qū)需要額外的激磁電流以抵消正向直流產(chǎn)生 的的增磁直流磁通，使得鐵芯 C1 進入負向飽和區(qū) C 的閾值電流變大，負向飽和閾值電 流滿足 I-th1=I-th-βIp。提出了基于自激振蕩磁通門原理結(jié)合磁積分器原理的交直流電流檢測方法。南通測電流傳感器

t5時刻起鐵芯C1工作點進入負向飽和區(qū)C,此時激磁感抗ZL迅速變小，因此t5～t6期間，激磁電流iex迅速反向增大，當激磁電流iex達到反向充電電流-I-m=ρVOH/RS時，電路環(huán)路增益|ρAv|>>1滿足振蕩電路起振條件，方波激磁電壓發(fā)生反轉(zhuǎn)，輸出電壓由反向峰值電壓VOL變?yōu)檎蚍逯惦妷篤OH。即t6時刻，VO=VOH。t6時刻起鐵芯C1工作點由負向飽和區(qū)C開始向線性區(qū)A移動，在t6～t7期間，鐵芯C1仍工作于負向飽和區(qū)C，激磁感抗ZL變小，而輸出方波電壓變?yōu)檎虼藭r加在非線性電感L上反向端電壓V-=-ρVOH，產(chǎn)生的充電電流為正向，與激磁電流iex方向相反，12因此非線性電感L開始正向充電，激磁電流開始正向迅速增大，于t7時刻激磁電流iex增大至反向激磁電流閾值I-th。遼寧光伏逆變器電流傳感器價格大全由于電流的變化速度很快，對電流傳感器的帶寬要求很高。

已知交流工頻為f=50Hz，假設(shè)自激振蕩磁通門電路激磁電壓頻率fex>>f，且為50Hz的整數(shù)倍，即滿足fex=kf(k為整數(shù))。設(shè)一次電流中交流分量為iac，直流分量為Id。此時可以將一次電流iP表示為為：iP(t)=iac(t)+Id（2－35）由于激磁電壓頻率遠大于一次交流頻率，因此可以將一次交流在每個極短的激磁電壓周期內(nèi)，看作緩慢變化的直流信號。假設(shè)按照自激振蕩磁通門電路頻率fex將一次電流ip進行分段，共分為k段，并取每段取間的電流左端點值作為該段區(qū)間電流值，則在分段區(qū)間內(nèi)可將一次電流ip表示為：iP(t)=iac(t1k)+Id,t1k<t<t2k其中每段區(qū)間時間間隔Δt為自激振蕩磁通門電路周期，即滿足：Δt=1/fex=t2k一t1k=t3k一t2k=...,keN*（2－36）（2－37）此時在t1k～t2k期間，可以將一次電流看作近似直流分量，其大小為t1k時刻交流瞬時值大小iac(t1k)與直流分量Id之和。按照前述對自激振蕩磁通門直流分量測量原理推導可得，此時在t1k～t2k時刻，

輸入端各個繞組與輸出端 繞組之間會相互影響，其中在輸出端產(chǎn)生的感應紋波電流將會直接影響終測量結(jié)果， 這是單鐵芯式結(jié)構(gòu)自激振蕩磁通門傳感器閉環(huán)交直流電流測量的誤差來源之一。因此本 文設(shè)計的交直流傳感器為了抑制上述電磁感應產(chǎn)生的噪聲， 在原有自激振蕩磁通門傳感 器基礎(chǔ)上增加環(huán)形鐵芯 C2 ，激磁繞組 W2 及反相放大器 U2 構(gòu)成雙鐵芯式自激振蕩磁通 門傳感器結(jié)構(gòu)用于解決電磁感應噪聲問題。通過對各個鐵芯磁勢平衡方程的分析， 本文的新結(jié)構(gòu)雙鐵芯式自激振蕩磁通門傳感 器作為零磁通交直流檢測器在新型交直流電流傳感器中性能優(yōu)于原單鐵芯結(jié)構(gòu)自激振 蕩磁通門傳感器。基于全相位傅里葉變換的軟件解調(diào)方法解決數(shù)據(jù)截斷引起的頻譜泄漏問題。

自激振蕩磁通門傳感器其穩(wěn)定性與采樣電阻 RS 穩(wěn)定性密切相關(guān)。 影響采樣電阻 RS  穩(wěn)定性的主要因素為阻值精度及溫度系數(shù)。因此需要選擇溫度系數(shù)較 小， 阻值精度高的采樣電阻。在滿足同樣額定功率情形下， 由于采樣電阻越大， 功耗越 大， 因此選擇阻值較小的采樣電阻有利于解決溫升導致的穩(wěn)定性變差問題， 但傳感器整 體功耗會有所增加，因此需要選擇合適的采樣電阻阻值。自激振蕩磁通門傳感器靈敏度 SD 主要取決于一次繞組匝數(shù) Np 及激磁繞組匝數(shù) N1 之比及采樣電阻 RS 阻值大小。選擇較大阻值的采樣電阻可以提高 自激振蕩磁通門傳感器靈敏度 SD ，但為了提高自激振蕩磁通門傳感器的線性度及穩(wěn)定 性，適宜選取較小阻值的采樣電阻。而從信噪比角度考慮， 采樣電阻不宜取值太小。因 此在設(shè)計自激振蕩磁通門傳感器及終新型交直流傳感器時需要對這些關(guān)鍵性能進行 取舍后，綜合考慮以選擇合適的電路參數(shù)。羅氏線圈傳感器的輸出信號與被測電流的平方成正比，因此它適用于測量中低成本的交流電流。青島萊姆電流傳感器現(xiàn)貨

這些參數(shù)對于了解電路的性能、進行故障診斷和優(yōu)化設(shè)計等方面都具有重要的意義。南通測電流傳感器

電流傳感器是一種設(shè)備，它能夠?qū)㈦娏餍盘栟D(zhuǎn)換為另一個可分析信號，這種設(shè)備在電力系統(tǒng)和電子設(shè)備中對電流的準確測量非常有用。市場上有許多不同類型的電流傳感器，以滿足不同測量技術(shù)和初級電流的不同波形、脈沖類型、隔離和電流強度等因素的需求。 一種常見的電流傳感器是分流器。分流器本質(zhì)上是一個具有已知電阻值的電阻器。當電流通過分流器時，會產(chǎn)生一個與該電流成正比的電壓信號。這個原理是基于歐姆定律（V=R×I）。通過這種方式，我們可以準確地測量交流和直流電流。 另一種常用的電流傳感器是霍爾效應電流傳感器。這種傳感器利用磁場來測量電流。為霍爾探頭提供電源會在垂直于表面的方向上施加磁場，并產(chǎn)生與磁場強度成比例的電壓。然后可以使用安培定律來計算流過導體的電流量。這種傳感器對于高頻率、大電流以及具有挑戰(zhàn)性環(huán)境的測量特別有效。 在選擇使用電流傳感器時，需要考慮待測電流的特性、測量精度、環(huán)境條件以及設(shè)備的限制等因素。這些因素將決定哪種類型的電流傳感器適合您的應用需求。南通測電流傳感器